產品詳情
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規格 |
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| 軸承型號 | NSK 624ZZ | |
| 內徑 (d) | 4.000 mm | |
| 外徑 (D) | 13.000 mm | |
| 寬度 (B) | 5.000 mm | |
| 外圈倒角 (rsmin) | 0.20 mm | |
| 內圈肩徑 (Li) | 5.970 mm | |
| 外圈肩徑 (Lo) | 11.22 mm | |
| 滾珠尺寸 (DW) | 2.381 mm | |
| 滾珠數量 (Z) | 7 | |
| 基本額定動負載（牛頓） (Cr) | 1306 N | |
| 基本額定靜負載（牛頓） (Cor) | 487 N | |
| ISO/JIS Number |
624ZZ |
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高速軸承的安裝配合與調整：
1.高速軸承的配合和游隙由于高速軸承既要按高精度軸承要求，又要按高溫軸承要求，所以在考慮其配合和游隙時，要顧及下面兩點：
（1）由常溫升至高溫時的尺寸變化和硬度變化；
（2）高速下離心力所引起的力系變化和形狀變化。
總之，在高速、高溫的條件下，從配合和游隙的選擇上要力求保持軸承的精度和工作性能，這是有難度的。
為了保證軸承安裝后的滾道變形小，過盈配合的過盈量不能取得太大，而高速下的離心力和高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力。或是使配合面松弛，因此過盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計算，在常溫常速下有效的過盈量對于高速軸承可能是無效的。
如果計算結果這個矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環下潤滑法與靜壓潤滑法并用的雙重潤滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬的大關。
高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力。或是使配合面松弛，因此過盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計算，在常溫常速下有效的過盈量對于高速軸承可能是無效的。
如果計算結果這個矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環下潤滑法與靜壓潤滑法并用的雙重潤滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬的大關。
在考慮高速軸承游隙時不但要考慮上述各項因素，而且要考慮軸的熱伸長對游隙的影響，要求軸承在工作狀態下，即在工作溫度下有最佳的游隙，而這種游隙是在內、外圈球溝中心精確對位的狀態下形成的。由于高速軸承力求降低相對滑動和內部摩擦，最好不要采用將內、外圈沿軸向相對錯位的方法來調整球軸承的游隙。
在考慮軸承的配合過盈量和游隙時，要注意到材料在高溫下變得松軟而容易變形的特點，以及多次由常溫到高溫的溫度改變引起一定永久變形的可能性。
2.對主機相關零件的要求
高速軸承要求軸承所在回轉系統經過精密的動平衡，軸與座孔安裝軸承的部位應具有高于一般要求的尺寸精度和形位精度，特別是同軸度和擋肩對座孔或軸頸的垂直度，而在考慮這些問題的時候，同樣必須注意到軸承運轉時的高速因素和高溫因素。
軸支承系統既要求剛性高，又要求質量盡可能地輕，為克服這個矛盾，可以采取諸如降低表面粗糙度和提高表面強化等措施以提高支承剛度，利用空心軸以減少系統質量等。
